Khoảng cách phóng điện trong không khí

     
​(Trên hệ thống lưới truyền mua điện Việt Nam, tuy nhiên các mặt đường dây đều phải có dây chống sét tuy thế sự cầm đường dây vị quá năng lượng điện áp khí quyển vẫn chỉ chiếm một phần trăm lớn duy nhất trong các vì sao gây sự cố. Khiến mất điện đường dây, làm ngừng cung cung cấp điện cho một vùng to lớn thậm trí làm phân giã hệ thống và làm thiệt hại rất to lớn cho nền kinh tế…..)

I. ĐẶT VẤN ĐỀ  hiện thời tại các quanh vùng địa lý có mật độ sét tấn công cao, có những tuyến mặt đường dây cao áp đi qua liên tiếp xảy ra hiện tượng lạ sét tấn công vào đỉnh cột và gây ra hiện tượng phóng điện ngược trường đoản cú thân cột qua cánh xà, qua các chuỗi cách điện cho tới dây dẫn các pha gây sự nỗ lực mất điện thoáng qua cho các phụ tải. Để tự khắc phục hiện tượng lạ này các nơi đã thực hiện giải pháp tăng cường cách điện cho những chuỗi biện pháp điện thêm một số trong những bát phương pháp điện. Điều này có tác dụng tăng chiều lâu năm của chuỗi bí quyết điện, có lúc còn làm tác động tới khoảng cách pha- đất. Điều này cũng chưa xuất hiện đủ cửa hàng để xác minh nó sẽ làm cho giảm trọn vẹn sự nạm do tại sao phóng năng lượng điện ngược tuyệt không. Để nắm rõ điều này trên trái đất đã có nhiều nhà công nghệ đã phân tích bằng thực nghiệm mô phỏng. Hiện tượng phóng năng lượng điện ngược được gia tăng đối với các con đường đường dây khá dài mạch kép hoặc tuyến đường dây có nhiều ngăn lộ đi thông thường trên một con đường cột. Tác động của hiệu ứng phóng điện ngược trên các cột đường dây cao thế được phân tích bởi sự mô rộp EMTP-ATP. EMTP(Electro-magnetic Transient Program). Những dạng loại xung của các cú sét được diễn tả bằng cú sét đánh trước tiên và tuần tự các cú sét tiến công tiếp theo. áp dụng các phương pháp phân tích phóng điện như phương pháp phát triển đầu sóng của Pigini cùng Môtôyama, cách thức tích hợp điện áp- thời hạn của Kind. Qua phân tích các nhà trình độ chuyên môn đã minh chứng được để triển khai giảm những hiện tượng phóng năng lượng điện ngược cho các tuyến mặt đường dây cao áp bằng phương pháp thay thế những chuỗi cách điện bằng các thiết bị kháng sét mặt đường dây. Bài toán cắt điện do sự cố của các đường dây cao thế đa mạch trên không trong những vùng có tỷ lệ dông sét cao gia tăng. Qua thống kê người ta ghi được trị số dòng sét đánh có trị số max cho tới 90kA. Việc đo điện trở bước của cột bởi tần số 26KHz có tương quan tới chiều cao của 3 địa chỉ cột. Phân tích hiện tượng kỳ lạ phóng điện ngược chỉ ra rằng với những cột ở khoảng chừng 5,2 km của tuyến đường dây thì năng lượng điện áp ngược thông thường sẽ có độ dốc bự hơn. Độ dốc phóng điện ngược của những chuỗi phương pháp điện đường dây 110kV dựa vào vào những các hệ số khác biệt như : năng lượng điện trở cách của cột, trở phòng sét của cột, chiều cao của cột, cùng vvv.. Vì thế có các cách thức khác nhau đã tiến hành trước theo phong cách dạng cột, kiểu một số loại đường dây, những cú sét đánh và phóng điện, cơ cấu tổ chức của chuỗi biện pháp điện. Từ bỏ đó giám sát cho các vị trí cột thực. Những kiểu một số loại mô bỏng khác nhau cũng được so sánh qua việc đổi khác từng cái để có các tác dụng khác nhau. Việc giám sát ngăn chặn phóng điện ngược được vậy một chuỗi cách điện của một cột mặt đường dây mạch kép bằng một chống sét. Nấc độ bảo đảm an toàn của phòng sét cho các cú sét đánh được điều chỉnh bằng phóng điện của phòng sét. Lịch trình thoáng qua EMTP-ATP với thuật ngữ mô phỏng thông minh MODEL tương xứng cho việc nghiên cứu và phân tích các hiện tượng kỳ lạ phóng điện của mặt đường dây bên trên không.

Bạn đang xem: Khoảng cách phóng điện trong không khí

II. PHƯƠNG PHÁP MODELING các cột nhiều mạch thường có chiều cao từ 55-88m, hình dạng bên ngoài của cột đỡ có dạng như hình 1. Nhị cánh xà trên phía bên trái và bên cần là mặt đường dây 220kV cùng 380 kV. Cánh xà dưới thuộc là con đường dây 110kV mạch kép. Đây là một trong những dạng của đường dây phân bổ có tham số cố định (CPDL). Tốc độ truyền của sóng truyền dọc bên trên cột gồm trị số ngang vận tốc ánh sáng. Thời gian truyền của sóng trên cột t = h/c, trong những số ấy h là chiều cao của cột, c là vận tốc ánh sáng. Trải qua không ít công thức cơ sở tính toán trở chống sét của cột… tín đồ ta chuyển ra ngoài mặt điểm thắt của cột (hình 2) áp dụng công thức :


*

Với cột cao 76m, Zt-waist = 233Ω. Theo khuyến nghị tại Nhật Bản, các ảnh hưởng phụ thuộc tần số của sóng truyền dọc theo cột, khi trở kháng cách của cột là hiện hữu của điện trở tuyến. Với tuyến đường dây gồm dạng như hình 1 thì đề xuất tính mang lại mạch tuy vậy song RL vì chưng sóng truyền bị suy sút và bị làm cho méo do những cánh xà (hình 3).
*

Hình 1. Dạng hình cột đa mạch

*

Hình 2. Bề ngoài cột thắt tính toán

 Gía trị RL được đo lường phụ nằm trong vào trở chống sét Zt , thời hạn truyền sóng t, khoảng cách giữa những cánh xà x1 , x2 , x3 , x4 và hệ số suy giảm ά, và bọn chúng được khẳng định theo những công thức sau :
*

*

Hình 3. Mẫu cột thêm mạch RL

 
lấy mô phỏng bởi một tuyến phố dây bao gồm tổng số 19 cột, có dạng cột như hình 2 để đại diện cho toàn bộ các đường dây trên không. Thực hiện hai mối cung cấp sóng sét 3/77,5μs và 1/30μs để thực nghiệm bao gồm biên độ tự 20kA-90kA, dải kiểm soát và điều chỉnh 5kA. Phân tích các cú sét đánh trực tiếp vào các cột trong khoảng từ cột hàng đầu tới số 12 nhằm phân tích cùng thống kê. Với các dây của những lộ như sau:
Qua các công dụng của 3 phương pháp nghiên cứu khác biệt (Kind, Pigini, Motoyama) , tín đồ ta tổng hợp với thống kê được những biểu đồ dùng quan hệ như sau:
*

*

Qua tác dụng hình 4 với hình 5 ta thấy trị số dòng đỉnh sét min tại các vị trí cột của một tuyến phố dây có cùng một biểu đồ phân bổ trị số gần giống nhau cho tất cả 3 cách thức nghiên cứu vãn thực nghiệm và những vị trí 3, 4, 5, 8, 9 tất cả số lần xảy ra phóng điện ngược là cao hơn những cột khác. Trên cột số 12 trị số loại đỉnh min là to nhất, sau đó các vị trí cột số 6 và số 7. Những cột số 3 cùng số 8 gồm trị số bé xíu nhất.
*

Qua hình 6 ta thấy tình dục giữa trở chống cột cùng điện trở bước cột không biểu lộ một quy nguyên lý nào rõ rệt nhưng gồm 3 vị trí điện trở bước tất cả trị số lớn nhất là địa chỉ cột số 8, 9,10. Qua hình 7 ta thấy dục tình giữa chiều cao cột với chiều dài cánh xà là phần trăm thuận cùng với nhau.
Ta thấy thời gian bảo trì phóng điện của phòng sét là rất ngắn, không quá 6μs. Qua hình 9 ta thấy khi trê tuyến phố dây tất cả cú sét đánh, mặc dù đã được phóng qua chống sét mà lại cũng đồng thời gây ra những thành phần quá năng lượng điện áp thuận tất cả dạng khớp ứng với loại phóng của kháng sét xẩy ra tại những cột bên cạnh với cột gồm lắp kháng sét trên cùng tuyến phố dây. Nguyên tố này cũng gây ra hiện tượng phóng điện thuận từ các dây dẫn pha chiếu thẳng qua các chuỗi biện pháp điện (tạm gọi đó là hiệu ứng phóng điện thuận bởi lắp chống sét trên đường dây).
Hình 10 .Dạng sóng của điện áp ngang qua chuỗi phương pháp điện của mặt đường dây110kV với hiện tượng kỳ lạ phóng điện thoáng qua trên cột số 2 với số 4 (không lắp phòng sét tại những cột này)
Qua hình 10 ta thấy tại những cột ko lắp kháng sét, lúc sét tiến công vào đỉnh cột thì đã suất hiện quá điện áp có độ phệ biên độ -1,0MV (-1000kV), năng lượng điện áp này tạo phóng điện dọc qua chuỗi cách điện của đường dây 110kV từ cánh xà qua chuỗi bí quyết điện cho tới dây dẫn (gọi là phóng điện ngược).
cùng với một tuyến đường dây truyền thiết lập cao áp (ví dụ 110kV), nếu chúng ta có tăng cường thêm 2-3 bát cách điện cho một chuỗi cách điện thì hiện tượng phóng năng lượng điện ngược vẫn xẩy ra tại bao gồm vị trí đó vì lúc ấy điện áp chịu đựng được xung sét của chuỗi cách điện có mức giá trị đỉnh khoảng chừng 700kV, trong những lúc điện áp phóng năng lượng điện ngược đang dâng lên đến trị số 1000kV. Điều này giải thích tại sao trên một vài tuyến mặt đường dây 220kV trên Việt Nam, tuy sẽ lắp tăng cường thêm bí quyết điện cho những chuỗi bí quyết điện mà lại sự cố vì chưng quá điện áp khí quyển vẫn xảy ra.
Để giảm hiện tượng phóng năng lượng điện ngược trên tuyến đường dây truyền tải người ta đề xuất nên thay thế sửa chữa chuỗi giải pháp điện bằng một thiết bị kháng sét, hoặc lắp tuy nhiên song chuỗi cách điện cùng với thiết bị chống sét. Với những dòng sét có biên độ to thì phương án này sẽ gây nên hiện tượng suất hiện hiệu ứng phóng năng lượng điện thuận cho những cột ở gần không được lắp chống sét do tích điện hấp thụ của chống sét không thoát hết. Điều này giải thích tại sao trên một số tuyến mặt đường dây 220kV trên Việt Nam tuy vậy đã được lắp phòng sét con đường dây nhưng sự cố vày quá năng lượng điện áp khí quyển vẫn xảy ra. Để khắc phục được những hiện tượng trên yên cầu ngành năng lượng điện phải bao gồm một giải pháp lắp đặt chống sét mặt đường dây như thế nào ? để mang lại tác dụng tốt hơn.

Xem thêm: Tổng Hợp Cách Reup Video Tránh Bản Quyền Mời Nhất 2021, Cách Reup Video Chuẩn


1. “Experimental Evaluation of a UHV Tower model for Lightning Surge Analysis”, IEEE Trans. On power Delivery, Vol. 10
3. A Method of a Lightning Surge Analysis Recommended in japan Using EMTP”, IEEE Trans. On power nguồn Delivery, Vol. 20
4. “Numerical Electromagnetic Field Analysis of Archorn Voltages During a Back- Flashover on a 500-kV Twin-Circuit Line”, IEEE Trans. On power Delivery, Vol. 18, No. 1, pp. 207-213, Jan. 2003.
5. “Simulation of Lightning Overvoltages in Electrical nguồn Systems”, Proceedings IPST 2001 (International Conference on power nguồn System Transients), Rio de Janerio
6. “Modeling Guidelines for Fast Front Transients”, IEEE Trans. On nguồn Delivery, Vol. 11, No. 1, pp. 493-506, Jan. 1996.
7. “Guide to Procedures for Estimating the Lightning Performance of Transmission Lines”, Technical Brochure, October 1991.
8.A Simplified Method for Estimating Lightning Performance of Transmission Lines”, IEEE Trans. On power App. & Systems, Vol. PAS-104, No. 4, pp. 919-927, April 1985.
9.“Travel Time of Transmission Towers”, IEEE Trans. On power App. & Systems, Vol. PAS-104, No. 10.
10. “IEEE Working Group Report – Estimating Lightning Performance of Transmission Lines II – Updates to lớn Analytical Models”, IEEE Trans. On nguồn Delivery, Vol. 8, No. 3, pp. 1254-1267, July 1993.

Xem thêm: Nhóm Thực Vật C4 Quang Hợp Trong Điều Kiện Nào, Quang Hợp Ở Thực Vật C4


11.“Experimental study và analysis of breakdown characteristics of long air gaps with short tail lightning impulse”, IEEE Trans. On power Delivery, Vol. 11, No. 2, pp. 972-979, April 1996.
12. “Performance of large air gaps under lightning overvoltages: Experimental study & analysis of accuracy of predetermination